由于導(dǎo)軌受熱彎曲，破壞了導(dǎo)軌及其上部件與機床主軸的平行或垂直系統(tǒng)，降低機床的加工精度，致使被加工零件的跳動誤差增大。第三是引起部件移動的直線度變化。熱變形引起導(dǎo)軌彎曲，從而導(dǎo)致工作臺部件運動平面的彎曲，使得運動部件移動時出現(xiàn)直線度誤差，造成被加工零件不必要的直線度誤差出現(xiàn)<4>.

　　數(shù)學(xué)模型的建立之一導(dǎo)軌長度隨溫度變設(shè)導(dǎo)軌材料為鋼材，其線膨脹系數(shù)為，常溫下（溫度為t0=20）導(dǎo)軌的有效長度為L0，溫度為t時的長度為L，根據(jù)熱膨脹理論可得導(dǎo)軌長度對溫度變化的微分方程：dL/L=dt，結(jié)合相應(yīng)的邊界條件積分后，即可得到導(dǎo)軌長度隨溫度變化的數(shù)學(xué)模型<3>：L=L0e（t-20）在以往的生產(chǎn)實際中，考慮到鋼材的熱膨脹率很小，約為1210-6，為了簡化計算，常將上式中的e（t-20）項進行簡化處理，即取：e（t-20）1+（t-20）若設(shè)溫差為t（=t-t0），導(dǎo)軌熱伸長量為L，則有：L=L-L0=L0<1+（t-20）>-L0=L0t這就是往常使用的導(dǎo)軌隨溫度變化的計算模型。

　　數(shù)學(xué)模型的建立之三拋物線說在實際應(yīng)用中，利用懸鏈線理論建立的模型計算比較復(fù)雜，因此在粗略設(shè)計中采用較少。根據(jù)前面的假設(shè)條件，床身導(dǎo)軌熱變形后的受力與電線的受力類似，只是受力的方向不同而已。因此可以認(rèn)為，導(dǎo)軌熱變形后的形狀也是懸鏈線。但在實際工程設(shè)計中，當(dāng)懸鏈線兩端距離不大時，尤其像導(dǎo)軌熱變形后的懸鏈線，兩端距離很小，為了簡化雙曲余弦函數(shù)的計算，常把懸鏈線近似地當(dāng)拋物線對待。因此可以建立如所示的坐標(biāo)系。

　　設(shè)拋物線的焦距為p，導(dǎo)軌熱變形*大上拱量為h，根據(jù)平面解析幾何知識可得拋物線方程為：x2=-2py根據(jù)假設(shè)條件可知，當(dāng)x=%L/2時，y=h，代入上式得：p=L2/8h因此，導(dǎo)軌熱變形后所呈拋物線的方程為：x2=-L24hy這就是利用拋物線理論建立的導(dǎo)軌熱變形數(shù)學(xué)模型。

　　在實際確定具體導(dǎo)軌的模型時，可以通過測定導(dǎo)軌中點的上拱量h，初步建立模型，然后根據(jù)實際情況進行修正。具體修正法就不再探討了。

　　數(shù)學(xué)模型的建立之四力學(xué)分析說基于前面的假設(shè)，根據(jù)材料力學(xué)知識，導(dǎo)軌熱變形后的形狀（所示）屬于導(dǎo)軌梁彎曲后產(chǎn)生的撓曲線，如果用y來表示距A支撐點x遠處的熱變形量，則其數(shù)學(xué)方程y=f（x）可按下列方式推導(dǎo)出來：中梁彎曲變形前和變形后的截面梁段分別表示于（a）、（b）、（c）。即在所示中的A-A附近截取一小段梁，構(gòu)成來對A-A截面進行受力與變形分析。

　　將（7）代入撓曲線微分方程得：EIZy（=qLx/2-qx2/2（8）對上式兩邊積分得：EIZy=qLx2/4-qx3/6+C1再積分得：EIZy=qLx3/12-qx4/24+C1x+C24）由邊界條件確定積分常數(shù)：當(dāng)x=0時y=0得C2=0當(dāng)x=L時y=0得C1=-qL3/245）由此得撓曲線方程為：y=-q24EIz（x4-2Lx3+L3x）考慮到導(dǎo)軌在實際工作時受到的熱變形作用力應(yīng)向上，所以上式各項前面的運算符號反改后就是機床導(dǎo)軌熱變形后的數(shù)學(xué)模型。即：y=q24EIz（x4-2Lx3+L3x）模型的修正與應(yīng)用探討在實踐當(dāng)中，機床導(dǎo)軌在受熱時，不但存在上拱的變形，同時也可能存在前凸或后凸的變形，還有機床導(dǎo)軌實際形狀與理想形狀的差異等。因此，為了進一步提高機床精度，對由于導(dǎo)軌出現(xiàn)前凸或后凸的變形，使得導(dǎo)軌所受的均布載荷發(fā)生變化，需要對均布載荷q加以修正。同時，由于導(dǎo)軌的實際形狀與假設(shè)的理想形狀之間存在差異，使得導(dǎo)軌的實際截面慣性矩與理想導(dǎo)軌的截面慣性矩不同而需要對慣性矩IZ進行必要的修正。通過使用修正后的機床導(dǎo)軌熱變形的力學(xué)模型進行導(dǎo)軌設(shè)計，必然能夠更接近導(dǎo)軌熱變形的實際情況，提高機床的設(shè)計精度。至于具體的修正方法，由于篇幅有限，此處不再探討。